Kazık grup taşıma kapasitesi için iki aşamada hesap yapılır:

1. Q_{p_g}=N_kazık × Q_{p_tekil}
2. Q_blok=Q_{b_blok} + Q_{s_blok}

Denklem (1) ve (2) kullanılarak hesaplanan taşıma kapasitelerinden küçük olanı grup taşıma kapasitesi, Q_grup, olarak alınır. Yukarıdaki denklemlerde

  N_kazık  : Gruptaki toplam kazık sayısı

  Q_{p_tekil}  : Tekil kazık taşıma kapasitesi

  Q_{b_blok}  : Kazık grubunda taban taşıma kapasitesi

  Q_{s_blok}  : Kazık grubunda çevre sürtünme direnci olmaktadır.

Yukarıdaki verilen güvenlik koşulu sağlanmalıdır. Gruptaki kazıkların irdelenmesi temel modeli kurulup her bir kazığa gelen yük bulunduktan sonra yapılır. Mühendis temelin blok olarak göçme güvenliğini ve gruptaki her bir kazığın tek tek göçmeyeceğini garanti altına almalıdır.

Taşıma kapasitesi yetersizliği nedeniyle hasarlanan kazıklı temel sayısı hiç de azımsanacak boyutta değildir. Tabanda nispeten taşıyıcılığı yüksek kum zemine soketlenen ancak bu tabakaya yakın yumuşak-orta katı kil tabakasının mevcudiyeti nedeniyle sığ temellere benzer bir kayma deformasyonu (zeminin içine doğru dönme) arz eden veya kil içine gömülme tarzında yetersizlik gösteren kazıklı temeller mevcuttur. Bu nedenle kazık grubunun tek bir mono blok kazık olarak ele alındığı grup taşıma kapasitesinin titiz bir şekilde hesaplanması gerekir.

Blok sürtünme direnci

Grup içindeki dış sıra kazıklardan (iki önceki şekil üzerinde ‘a’ ve ‘k’ ile gösterilenler) gelen sürtünme katkısı tekil kazık hesabından ‘Q_{s_tekil}’ alınır.

Zemin-zemin sürtünmesinden kaynaklanan birim sürtünme direnci ise (anılan şekildeki taralı alan) kohezyonsuz ve kohezyonlu zeminler için aşağıda gösterildiği üzere hesaplanır:

Her tabaka için hesaplanan birim sürtünme dirençleri o tabaka için geçerli yüzey alanı ile çarpılır ve sürtünme direnci hesaplanmış olur. Toplam blok sürtünme direnci tabakalardan gelen dirençlerin kümülatif toplamıdır.

Blok Taban Taşıma Kapasitesi

Kazık gruplarında kazıklar arası eksenden eksene mesafe iyice açılmadıkça, S>(6~8)B, grubun devasa blok bir temel gibi davrandığı, kazıklar arasında kapsanan zemin kütlesinin grup ile birlikte hareket ettiği kabul edilmelidir. Blok taşıma kapasitesi için Brinch-Hansen taşıma kapasitesi yaklaşımından faydalanılabilir:

Yatay yük düşey yüke nazaran çok fazla değilse eğik yükleme faktörleri ~1.0 olacaktır. Yatay yük etkisi taşıma kapasitesi hesabından çok kazıkların performansının analiz edildiği sayısal zemin-kazık etkileşimi modellerinde ele alınır. Kazıkların soketlendiği formasyon eğimli ise bunun yatayla yaptığı açı ‘n’ açısına eşit alınabilir.

Kazık gruplarının taşıma kapasitesi hesabında imalat yönteminin etkisi tekil kazıklarda olduğu kadar hissedilmez. Gruplarda dikkat edilmesi gerekenler aşağıda verilmiştir:

i. Yumuşak killerde çakma kazık (veya çakma-yerinde dökme) uygulaması yapıldığında zeminin yoğrulacağı, pozitif aşırı boşluk suyu basıncı gelişeceği ve bu nedenle gruptaki dış sıra kazıklar üzerinde negatif sürtünme direnci (Q_n) gelişeceği unutulmamalıdır. Zemin çok yumuşadığı için kazıklar arasında kalan zemin ile dışarısı arasında zemin-zemin sürtünmesi hemen devreye girmeyecektir. Temele servis yükü bu tür zeminlerde hemen aktarılmamalı, mümkünse 30~60 gün arası zaman geçmesine fırsat tanınmalı, bu yaklaşım mümkün olmazsa hesaplar ve proje uygun bir şekilde hazırlanmalıdır.

ii. Sondaj kazıkları katı-fisürlü killerde bir miktar yumuşamaya neden olur. Bu husus tekil kazık taşıma kapasitesi hesabında dikkate alınmış olmalıdır.

iii. Sondaj kazıklarında kazık ucu yumuşaması ve benzeri etkilerin blok taşıma kapasitesi üzerinde fazlaca bir önemi olmaz (kazık yükleri süperpoze olarak çok daha derin bir zemin kütlesini kapsar). Ancak grup içindeki her bir kazığın performansı ayrıca teminat altına alınmalıdır.

iv. Kazıklar imal edilirken bunların imalat toleranslarını mutlaka sağlaması gerektiği unutulmamalıdır. Teknik şartnamesinde daha düşük sınırlar belirtilmediği takdirde bir kazığın projesindeki yerleşim planına göre merkez koordinatındaki sapma miktarı her yönde en fazla 75mm olabilir. Düşey imal edileceği belirtilmiş olan kazıklarda düşeyden sapma en fazla 1/75 olabilir. Ancak yüksek yapılarda kazık boyu uzayacağı ve kazıklar birbirine yaklaşacağı için düşeyden sapma toleransı 1/200 değerine kadar düşürülebilir. Kazı imalat makinelerinde hassas eğim ölçerlerin bulunması bu açıdan (düşeylik kontrolü) zorunludur. Eğik projelendirilen kazıklarda proje eğiminden izin verilen sapma istenilen eğim en fazla 1Y:6D ise 1Y:25D, proje eğimi 1Y:6D’den büyük ise 1Y:15D olabilir.

v. Karstik veya maden galeri boşluğu (örneğin Zonguldak ve benzeri yerleşim yerleri) içerme ihtimali olan jeolojik formasyonlarda mutlaka jeofizik tomografi serimleri yapılmalıdır.